L'effet d'urbanisation rapide est comme un catalyseur, accélérant fortement le cycle hydrologique. Cela rend les épisodes de fortes pluies fréquents et le risque d'engorgement urbain continue d'augmenter [1,2]. La vulnérabilité du réseau pluvial aux fortes pluies et le risque d'accumulation d'eau dans la région ont toujours été considérés comme des questions incertaines [3]. Afin d'analyser ces problèmes, une série de modèles hydrologiques et hydrodynamiques ont été développés, tels que InfoWorksICM, PCSWMM, MIKE, etc. [4]. En tant que modèle d'eaux pluviales relativement mature, le modèle MIKE a été largement utilisé dans les domaines de l'ingénierie et universitaires. Étant donné que le modèle MIKE contient plusieurs modules de calcul, ses directions d'application sont également différentes. Certains chercheurs utilisent simplement un module du modèle MIKE pour la modélisation, par exemple Gao Guoming [5] a utilisé le module MIKE21 pour simuler et analyser le processus d'évolution des eaux fluviales vers l'intérieur de la ville après la rupture d'un barrage fluvial. Chen Xuan [6] a construit un modèle de bassin fluvial basé sur MIKE11 pour réaliser le stockage et la répartition des crues. Li Pinliang [7] s'est concentré sur la performance du réseau de canalisations d'eau de pluie sous diverses précipitations à travers MIKE URBAN. D'autre part, certains chercheurs ont couplé plusieurs modules du modèle MIKE pour effectuer une analyse hydrologique dynamique 1D-2D. Par exemple, Yao Siyang [7] a couplé les modules MIKE11 et MIKE21 pour analyser le risque d'inondation dans la zone autour de la rive du fleuve selon plusieurs scénarios. Ren Meifang [8] a couplé MIKE URBAN et MIKE 21 dans MIKE FLOOD, et a analysé l'engorgement dans une zone urbaine typique telle que les ponts viaducs.
La littérature ci-dessus montre qu'il existe relativement peu d'études sur le couplage d'un réseau de canalisations unidimensionnel et d'une modélisation de surface bidimensionnelle basée sur MIKE FLOOD, et la plupart des chercheurs se concentrent sur l'échelle du bassin versant et les régions administratives. Cela peut être dû au fait que le réseau de canalisations dans une zone plus vaste implique de plus grandes difficultés de traitement des données. De plus, le modèle de surface bidimensionnel a des exigences plus élevées en matière de précision du terrain. Par conséquent, lorsque les modélistes construisent des modèles couplés 1D-2D, il est souvent difficile de garantir la précision de la grille d'eau (la taille des pixels est généralement supérieure à 10 m). Le quartier résidentiel est une partie importante de la ville et son importance régionale est relativement élevée. Par conséquent, il est nécessaire d'effectuer l'analyse de sécurité du système d'eau de pluie et l'analyse des risques d'accumulation d'eau. La plupart des études précédentes utilisaient le modèle SWMM ou MIKE URBAN comme outil d'analyse de la sécurité des systèmes d'eau de pluie, mais elles ne pouvaient pas simuler la situation réelle d'accumulation d'eau dans la communauté. Grâce à la petite échelle de la zone résidentielle, il est possible de réaliser un modèle de surface bidimensionnel de haute précision en divisant finement les points d'élévation mesurés. Par conséquent, cet article construit un modèle de couplage 1D-2D de haute précision des quartiers résidentiels basé sur MIKE FLOOD. Il devrait fournir des idées pour coupler la modélisation des quartiers résidentiels et fournir en outre une évaluation de la sécurité et une analyse des risques d'engorgement des systèmes d'eau de pluie dans les quartiers résidentiels.
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1.1 MIKE URBAIN
MIKE URBAN est un outil important pour l'analyse des réseaux de canalisations urbaines, comprenant deux modules : le calcul du ruissellement de surface et le calcul de la confluence du réseau de canalisations. MIKE URBAN part du principe que le débit d'eau en surface et sur le réseau de canalisations est un fluide homogène et incompressible, et que le débit d'eau ne s'écoule pas en deux dimensions en même temps. Par conséquent, MIKE URBAN est essentiellement un modèle unidimensionnel. Basée sur la prémisse des équations de conservation de la masse et de l'énergie, son équation principale est l'équation de Saint-Venant :
(1)
Dans la formule, -débit, -débit latéral, m3/s ; -coefficient de correction de la quantité de mouvement ; -rayon hydraulique, m.
1.2 MIKE21
Le modèle MIKE21 est un modèle de surface bidimensionnel qui permet de simuler l'écoulement bidimensionnel de l'eau à la surface. Lors de la modélisation du modèle MIKE21, il est nécessaire de généraliser la surface bidimensionnelle en une grille triangulaire ou rectangulaire pour établir un modèle numérique d'élévation DEM. Dans le calcul hydrodynamique, l'accélération gravitationnelle du débit d'eau tombant est ignorée et le modèle est résolu selon l'équation de Navier-Stokes, l'équation est la suivante :
Équation de continuité:
(2)
Équation de la quantité de mouvement :
(3)
Dans la formule, -vitesse d'écoulement en direction ; -vitesse d'écoulement en direction ; -profondeur de l'eau ; -niveau d'eau ; -composante de la vitesse d'écoulement ; -accélération gravitationnelle ; -coefficient de viscosité.
1.3 Modèle de couplage MIKE FLOOD
Une fois que MIKE URBAN et MIKE21 ont fonctionné indépendamment, le couplage du réseau de canalisations unidimensionnel et du modèle de surface bidimensionnel peut être complété par une connexion de regard dans MIKE FLOOD pour réaliser le processus d'échange dynamique du volume d'eau.
2.1 Profil naturel de la zone d'étude
2.1.1 Analyse de la surface sous-jacente dans la zone d'étude
La recherche est une zone résidentielle située dans le district de Yantian, dans la ville de Shenzhen, couvrant une superficie de 61 729 mètres carrés. Selon les caractéristiques de la surface sous-jacente actuelle, la surface sous-jacente régionale est divisée en six catégories : toiture, plan d'eau, chaussée, espace vert, sol nu et revêtement routier. Après avoir utilisé la fonction de données SIG pour segmenter et classer différentes surfaces sous-jacentes, la superficie des espaces verts (y compris les pentes d'herbe écologiques et les espaces verts) est d'environ 16227m2, la superficie des toits est de 20182m2 et la superficie des nus le sol (y compris les monticules et les dunes de sable) est de 969 m2. La surface de la chaussée est de 32 872 m2, la surface de la chaussée (y compris les routes du site et les terrains de sport) est de 10 959 m2 et la surface du plan d'eau est de 1 576 m2. Parmi eux, les espaces verts représentaient 19,60 %, les toits 24,37 %, le sol nu 1,17 %, la chaussée 39,60 % et la chaussée 13,23 %.
Fig. 1 Analyse de la surface sous-jacente dans la zone d'étude
Fig.1 Analyse de la surface sous-jacente dans la zone d'étude
2.1.2 Analyse verticale de la zone d'étude
Afin d'obtenir un modèle DEM de haute précision de la zone de recherche, la disposition de l'élévation et la mesure de l'élévation de la zone résidentielle ont été réalisées au début du projet. Par la suite, les points d'élévation ont été transformés en une grille de haute précision de 1,5 m * 1,5 m par la méthode d'interpolation Krigeage dans Arcgis. L'élévation verticale de la parcelle a une forte influence sur la production de ruissellement de surface et le processus de confluence et l'évolution bidimensionnelle de l'eau de retenue lorsque le modèle MIKE est couplé, et la pente peut refléter la vitesse d'écoulement et la direction du ruissellement de surface jusqu'à un certain point. étendue. Par conséquent, il est nécessaire d'effectuer une analyse d'élévation verticale et une analyse de pente pour la zone d'étude. La figure 2-a est une carte d'élévation 3D de la zone de recherche. Il n'est pas difficile de trouver que le terrain global de la zone résidentielle est du nord-ouest au sud-est, et l'élévation de la zone sud-est est d'environ 3,68 m car elle est adjacente à le lac artificiel. L'altitude maximale de la zone de recherche est de 8,94 m et la majeure partie de la zone est située dans le coin sud-ouest. , à l'aide de l'outil 3D Analyst, la carte des pentes de la zone d'étude peut être obtenue, comme le montre la figure 2-b. La carte des pentes montre que les fluctuations de pente dans la zone d'étude ne sont pas très importantes et que les pentes dans la plupart des zones sont inférieures à 6,36°. On peut également voir sur la figure 2-b qu'il existe de nombreuses bandes ou lignes de pente circulaires dans la zone d'étude, ce qui peut être dû à la présence de nombreuses pentes paysagères, de murs de soutènement protecteurs de montagne et de terrains d'athlétisme concaves dans la communauté. . En général, à l'aide d'un modèle DEM de haute précision, la topographie verticale de la zone d'étude peut être matérialisée.
Figure 2 Analyse verticale de la zone d'étude
Fig.2 Analyse verticale de la zone d'étude
2.2 Construction d'un modèle de réseau de canalisations unidimensionnel
2.2.1 Précipitations de conception
En prenant le modèle de pluie de Chicago comme modèle de conception des précipitations, la dernière formule d'intensité des pluies torrentielles dans le district de Yantian, à Shenzhen, est utilisée pour calculer :
(4)
Dans la formule, intensité de la pluie, L/( s hm2); durée de la pluie, min; période de retour, a.
Dans cette modélisation, le coefficient de pointe de pluie est de 0,35 et la durée de la pluie est de 120 minutes.
2.2.2 Généralisation du réseau de canalisations
Les données du réseau de canalisations utilisées pour la modélisation dans cet article proviennent des dessins de construction CAO de la zone de recherche. Dans le processus de construction proprement dit, chaque nœud et pipeline peut s'écarter des dessins de conception. Pour cette raison, l'équipe du projet a effectué des recherches sur le terrain et des corrections sur l'emplacement, le diamètre de la conduite et la profondeur du puits d'inspection du réseau de conduites dans la zone résidentielle avant la modélisation. Selon les statistiques, les conduites de drainage existantes dans la zone de recherche sont de 8733 m, dont 5865 m de conduites d'eaux pluviales et 2868 m de conduites d'égouts. Avant la modélisation, il est nécessaire de convertir les données du réseau de canalisations au format CAO en données shp dans Arcgis et d'établir la table attributaire des paramètres de modélisation du réseau de canalisations et des nœuds. Par la suite, dans MIKE URBAN, les attributs d'espace et de données du système de réseau de canalisations sont mis en correspondance un par un pour terminer la conversion des données SIG en données MIKE. Au final, le réseau de canalisations dans la zone d'étude a été généralisé en 711 tronçons de canalisations et 132 puits d'inspection au total.
2.2.3 Division des sous-bassins versants
MIKE URBAN offre la fonction de découpage automatique des sous-bassins, et sa méthode de découpage est basée sur le principe des polygones de Thiessen. Bien que la méthode de division automatique évite les étapes fastidieuses des contours des structures et des bâtiments, il est difficile d'estimer des paramètres tels que le coefficient de ruissellement et l'imperméabilité des sous-bassins en raison du manque d'attributs de surface sous-jacents. Pour cette raison, cet article adopte la méthode de division automatique et manuelle et divise manuellement les surfaces sous-jacentes telles que les toits et les terrains de sport sur la base de la division polygonale de Thiessen. De plus, avant d'exécuter le modèle, l'imperméabilité de chaque sous-bassin versant doit être calculée. Dans l'analyse de surface sous-jacente, l'utilisation des terres dans la zone d'étude est divisée en six catégories. Par conséquent, dans le modèle URBAN, les taux d'imperméabilité des toits, des routes, des trottoirs, des sols nus, des espaces verts et des plans d'eau sont fixés à 95 %, 85 %, 60 %, 45 %, 15 % et 0 dans l'ordre, et les sous-bassins sont complétés Calcul de la moyenne pondérée de l'imperméabilité. Au final, la zone de recherche a été généralisée en 580 sous-bassins versants, et l'aperçu des sous-bassins versants et des réseaux de canalisations est présenté à la figure 3 :
Figure 3 Réseau de canalisations et sous-bassins versants
Fig.3 Réseau de canalisations et sous-bassin versant
2.3 Construction du modèle de surface 2D
Le modèle de surface 2D est basé sur DEM, mais MIKE ne peut pas reconnaître les données DEM au format GIRD. Par conséquent, il est nécessaire de convertir d'abord l'élévation GRID en code ASCII dans Arcgis, puis d'utiliser MIKE ZERO pour générer le DEM sous forme de fichier de terrain MIKE21 au format dfs2. Compte tenu de l'effet d'obstruction des bâtiments sur le débit d'eau bidimensionnel et de la capacité des routes à évacuer le ruissellement de surface, les couches de bâtiments et de routes sont superposées au terrain naturel comme carte de base. Enfin, la couche de construction a été réglée pour être élevée à 30 m sur la base de la carte de base, et la couche de route a été réglée pour être abaissée de 0,15 m. La précision du modèle est toujours de 1,5 m * 1,5 m.
2.4 Validation du modèle
Le modèle de couplage a été vérifié par la méthode de la littérature 9 [9], et les données pluviométriques proviennent des précipitations sur le terrain "20180606" dans le district de Yantian, avec une pluviométrie totale de 432,5 mm. Les résultats de l'étalonnage montrent que les erreurs relatives moyennes des courbes de débit des trois sorties de décharge dans la zone d'étude sont de 6,68 %, 7,21 % et 8,56 %, et les coefficients de Nash sont de 0,81, 0,79 et 0,77, respectivement ; la moyenne relative l'erreur de la profondeur d'eau bidimensionnelle est de 12,36 %. Les données d'étalonnage montrent que le modèle de couplage a une bonne précision d'ajustement et peut être utilisé pour une analyse ultérieure.
3.1 Analyse du réseau de canalisations et du ruissellement
3.1.1 Analyse du ruissellement des eaux pluviales
Étant donné que la période de retour de conception du réseau de canalisations municipal ne dépasse généralement pas 5 ans, les précipitations de 1a, 3a et 5a sont prises comme condition de précipitation aux limites lors de l'analyse du réseau de canalisations et du ruissellement. Une fois la simulation du modèle de ruissellement terminée, des rapports statistiques tels que le débit maximum, minimum et cumulatif de chaque sous-bassin peuvent être obtenus. Le coefficient de ruissellement de chaque sous-bassin versant est obtenu grâce à des outils de chargement et de calcul des résultats. Le tableau 1 et la figure 4 sont les données statistiques de ruissellement des eaux pluviales dans la commune et les coefficients de ruissellement de chaque bassin versant :
Figure 4 Classification des coefficients de ruissellement dans chaque sous-bassin versant
Fig.4 Classification des coefficients de ruissellement dans chaque sous-bassin versant
Après analyse de simulation, le coefficient de ruissellement du sous-bassin augmente avec l'augmentation des précipitations. Cependant, l'auteur a constaté que si les mêmes points d'intervalle de classification des coefficients de ruissellement sont utilisés pour classer chaque bassin versant, la carte de distribution des coefficients de ruissellement de la zone d'étude ne changera guère. Par conséquent, cet article prend comme exemple les précipitations sur 5 ans, utilise la méthode des points de rupture naturels pour classer et évaluer le coefficient de ruissellement et dessine la figure 4. On peut voir sur la figure 4 que la plupart des bassins versants de la zone d'étude sont classés en niveau 4, c'est-à-dire que le coefficient de ruissellement est compris entre 0,49 et 0,64. Le plus petit niveau de coefficient de ruissellement apparaît dans les coins sud-ouest et nord-est de la zone d'étude, allant de 0,03 à 0,24, indiquant que les types de surface sous-jacents de ces deux zones sont relativement cohérents et que la couverture végétale dans cette zone peut être relativement élevée. En raison de la bonne imperméabilité de la toiture, le bâtiment est classé en coefficient de ruissellement de classe 5 avec une valeur supérieure à 0,65.
Afin d'analyser plus en profondeur le système et les conditions d'écoulement, l'auteur dresse le tableau 1 :
Tableau 1 Statistiques de ruissellement des eaux pluviales du système
Tab.1 Statistiques systématiques de ruissellement des eaux pluviales
| Période de renvois |
Débit maximal de ruissellement (m3/s) |
Capacité totale de stockage d'eau (mm) |
Infiltration totale (mm) |
Coefficient de ruissellement global |
| 1a |
1.26 |
0,833 |
7.950 |
0,47 |
| 3a |
1,68 |
1.124 |
8.108 |
0,52 |
| 5a |
2.25 |
1.313 |
8.165 |
0,62 |
Il ressort du tableau 1 que tous les indicateurs sont positivement corrélés avec la période de retour. Même si les intervalles de retour étaient espacés de deux ans, les augmentations d'un indicateur à l'autre étaient inégales. Parmi eux, de 1a à 3a et 3a à 5a, les augmentations du ruissellement maximal du système étaient de 33,33 % et 25,33 %, respectivement, les augmentations du stockage total de l'eau étaient de 25,89 %, 14,39 %, et les augmentations du total l'infiltration étaient de 1,95 % et 0,70 % respectivement, l'augmentation du coefficient de ruissellement global était de 9,62 % et 16,13 % respectivement. Les données ci-dessus montrent que seule la deuxième augmentation du coefficient de ruissellement global est supérieure à la première augmentation, ce qui indique qu'après 3 ans, l'infiltration et le stockage de l'eau de la plupart des sous-bassins ont atteint la saturation et que le ruissellement de surface a augmenté de manière significative. Surtout l'infiltration totale, sous chaque période de retour, le taux de croissance est à un seul chiffre. La différence entre la première augmentation et la deuxième augmentation du stockage total de l'eau a également atteint 11,60%, indiquant que lorsque les précipitations se produisent une fois tous les 3 ans, le stockage de l'eau dans les dépressions de surface atteindra presque la valeur maximale.
3.1.2 Évaluation de la capacité de drainage du réseau de canalisations
L'évaluation de la capacité de drainage du réseau de canalisations est d'une grande importance pour l'analyse ultérieure des causes des points inondables et des mesures d'ingénierie à adopter. Dans cet article, l'évaluation est basée sur le remplissage maximal du pipeline. Lorsque le remplissage maximal de la canalisation est supérieur à 1, on considère que la capacité de conception de drainage de la canalisation n'est pas respectée ; lorsque le remplissage maximal de la canalisation est inférieur ou égal à 1, la canalisation est considérée comme respectant la capacité de drainage capacité de conception. Les précipitations des différentes périodes de retour 1a, 3a et 5a sont utilisées pour évaluer la capacité de drainage du pipeline, et la capacité de drainage du réseau de canalisations est divisée en 4 niveaux, comme le montre la figure 5. Les statistiques de capacité de drainage du réseau de canalisations sont présentées dans le tableau 2.
Figure 5 Diagramme de capacité de drainage du réseau de canalisations
Fig.5 Diagramme de capacité de drainage du réseau de canalisations
Tableau 2 Liste des capacités de drainage du réseau de canalisations
Tabl.2 Résumé de la capacité de drainage des réseaux de canalisations
| capacité de drainage |
≤1a（m） |
1a-3a（m） |
3a-5a（m） |
≥5a（m） |
total |
| chef de tube |
2427 |
814 |
109 |
4297 |
7437 |
| Proportion |
33,0 % |
11,0 % |
1,5 % |
54,5 % |
100% |
On peut voir sur la figure 5 et le tableau 2 que la période de retour de conception de la plupart des réseaux de canalisations dans la zone d'étude dépasse 5 ans, et le pourcentage est de 54,5 %. Le réseau de canalisations avec une période de retour de 5a ou plus est principalement concentré près de la sortie de décharge, ce qui montre que la charge de drainage près de la sortie de décharge a été prise en compte dans la phase de conception et de planification de cette communauté, et il y a de la place pour le retour de conception période du réseau de canalisations. En outre, il existe également des réseaux de canalisations dispersés au-dessus de 5a dans d'autres zones, ce qui peut être dû au faible ruissellement dans le bassin versant où le réseau de canalisations se connecte ou à la pente relativement importante du réseau de canalisations avec une meilleure capacité de drainage. Outre le réseau de canalisations avec une période de retour de 5 ans ou plus, la proportion du réseau de canalisations avec une période de retour inférieure ou égale à 1 an est également relativement importante, soit 33 %. Cela montre que la planification du réseau de canalisations dans la zone d'étude n'est pas aussi équilibrée, montrant les caractéristiques de polarisation. Parce qu'il existe de nombreux goulots d'étranglement dans le réseau de canalisations, le système global d'eau de pluie est sujet aux goulots d'étranglement. On peut également voir dans le tableau 2 que la proportion du réseau de canalisations 3a-5a est très faible, 1,5 %, ce qui indique que la période de retour de conception du réseau de canalisations dans la zone d'étude n'a pas une bonne transition.
3.2 Analyse de l'eau accumulée dans la zone d'étude
3.2.1 Analyse de la profondeur des flaques
Sous la période de faible retour, la situation de débordement des nœuds du réseau de canalisations n'est pas encore évidente. Mais lorsque la zone d'étude a rencontré un orage de 50a, les nœuds ont été presque complètement surchargés. Ainsi, basé sur la plateforme Mike Flood, ce projet couple le modèle unidimensionnel de réseau de canalisations de drainage (MIKE URBAN) avec le modèle bidimensionnel de ruissellement de surface (MIKE 21), et considère que l'eau de surface est causée par le débordement du réseau de canalisations vers la surface de. Dans l'analyse de simulation d'engorgement, prenez l'exemple d'une tempête de pluie de 50a et réglez le temps de simulation sur 24h dans MIKE FLOOD. La carte de répartition des accumulations d'eau de la zone d'étude est présentée à la figure 6 :
Figure 6 Profondeur d'eau accumulée dans la zone d'étude
Fig.6Profondeur de l'eau dans la zone d'étude
À partir de la carte des résultats de la profondeur maximale d'accumulation d'eau, on peut constater que les points ou zones d'accumulation d'eau de surface apparaissent principalement dans certaines chaussées routières et le long de la ligne, dans les zones basses et dans d'autres zones. La plupart des zones submergées sont concentrées dans les parties médiane et inférieure, car certaines zones ont un terrain relativement bas, des tuyaux de petit diamètre, des pentes inversées, etc., qui sont plus sujettes à l'accumulation d'eau. Dans la zone d'étude, il y a six zones engorgées d'eau avec une profondeur de plus de 0,3 m, dont la plupart sont causées par un terrain bas et des tuyaux de petit diamètre. En particulier, la profondeur de l'eau accumulée dans une certaine zone de la partie nord de la zone d'étude est supérieure à 1,2 m. Après l'analyse de la section longitudinale et l'enquête sur le terrain du réseau de canalisations, il a été constaté que le réseau de canalisations dans cette zone présente un grave phénomène de pente inverse et un drainage extrêmement médiocre. Sous le double effet de la pente et de la topographie, l'accumulation d'eau dans cette zone est la plus importante. Dans l'ensemble, bien que l'accumulation d'eau locale soit sérieuse dans la zone d'étude, il n'y a pas d'accumulation d'eau généralisée dans de grandes zones. La zone de retenue près de la sortie de décharge du réseau de canalisations est relativement importante, mais la profondeur de la retenue d'eau est inférieure à 0,15 m, ce qui a peu d'impact sur les déplacements des véhicules et des piétons.
3.2.2 Analyse de la durée d'accumulation d'eau
La durée d'accumulation d'eau reflète l'effet continu de l'accumulation d'eau.La figure 7 montre la distribution de la durée d'accumulation d'eau dans la zone d'étude :
Figure 7 Durée d'accumulation d'eau dans la zone d'étude
Fig.6La longueur d'eau dans la zone d'étude
L'unité d'accumulation d'eau sur la figure 7 est h, et on peut constater que les distributions temporelles et spatiales de la durée maximale d'accumulation d'eau et de la profondeur maximale d'accumulation d'eau ne sont pas cohérentes. En d'autres termes, la durée d'accumulation d'eau dans une zone à grande profondeur d'eau n'est pas nécessairement grande. Comme le montre la figure 6, dans la zone où la profondeur maximale d'accumulation d'eau est supérieure à 1,2 m, le temps d'accumulation d'eau n'est compris qu'entre 9,0 h et 11,0 h, et la profondeur maximale d'accumulation d'eau se produit dans la zone nord-est. Cela montre que le réseau local de conduites avec une grande profondeur d'eau peut avoir une grande capacité de décharge continue même si le débordement instantané est important. Dans l'ensemble, la durée d'accumulation d'eau dans la zone d'étude est généralement inférieure à 10 heures, et la durée d'accumulation d'eau dans certaines zones est supérieure à 19 heures. Parmi eux, le temps d'engorgement global dans la région nord-est est supérieur à celui des autres régions, ce qui peut être dû à la forte imperméabilité et à la faible densité du réseau de canalisations dans cette région.
Dans cet article, un modèle MIKE de haute précision est utilisé pour construire un modèle de couplage 1D-2D à l'échelle de la zone résidentielle, et sur cette base, la capacité de drainage du réseau de canalisations dans la zone d'étude et la situation d'accumulation des eaux de surface sont analysé. Globalement, ce document tire les conclusions suivantes :
(1) Le modèle MIKE de haute précision convient à la simulation des eaux pluviales à l'échelle de la zone résidentielle, mais il doit être basé sur un modèle numérique d'élévation (DEM) de haute précision. Pour cela, il est nécessaire d'effectuer des travaux préliminaires fins de plan d'élévation et de relevé. Étant donné que la largeur minimale de la chaussée dans la communauté est de 3,5 m, il est recommandé que le pixel de la grille du modèle MIKE soit contrôlé en dessous de 3,5 m*3,5 m.
(2) Le modèle MIKE peut véritablement refléter la charge de transmission du réseau de canalisations dans la zone d'étude, puis aider les ingénieurs et les chercheurs scientifiques à analyser la capacité de drainage du réseau de canalisations lors des étapes de planification et de rénovation. Les résultats de simulation de ce cas montrent que bien que la période de retour de conception de plus de la moitié des réseaux de canalisations soit supérieure ou égale à 5 ans, la conception globale du réseau de canalisations de drainage n'est pas équilibrée et il existe un grand nombre de réseaux de canalisations bloqués. .
(3) Les résultats de la simulation d'inondation bidimensionnelle sur 50 ans de la zone d'étude montrent que la profondeur d'accumulation d'eau dans la plupart des zones de la zone d'étude est inférieure à 0,3 m et que le temps d'accumulation d'eau est généralement inférieur à 10 h. Le risque global d'engorgement de la communauté n'est pas élevé, mais la profondeur de l'eau dans certaines zones est supérieure à 1,2 m et le temps d'accumulation de l'eau est proche des heures 24. Le modèle MIKE peut être utilisé pour la prochaine étape de la reconstruction conception du plan et analyse des résultats.
Application de modèles mathématiques dans l'évaluation de l'impact sur l'environnement aquatique, l'évaluation de la lutte contre les inondations et le projet de démonstration de sortie des eaux usées 4d7 0f6a1a270812e18f2dff83ea34a30289733dbc80282cb009783c2fa44c34a9b&scene=21# wechat_redirect Transféré de "Journal of Hydraulic and Architectural Engineering"